Потери теплоты через стену с оконным откосом

Тепловая защита зданий (стр. 10 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

(Л.12)

где Еу — давление насыщенного водяного пара на границе между утеплителем и вентилируемой воздушной прослойкой, Па.

Параметр k определяется по формуле

(Л.13)

где — сопротивлению влагообмену на наружной границе ограждающей конструкции, м2 × ч × Па/мг, определяемое по формуле

(Л.14)

Полное сопротивление паропроницанию стены определяется как сумма сопротивлений паропроницанию всех слоев конструкции плюс сопротивления влагообмену на наружной и внутренней границах стены.

Воздухопроницаемость конструкции не должна превышать требуемую. Воздухопроницаемость конструкции определяется в соответствии с разделом 7 для условий наиболее холодного месяца.

Л.8 Для конструкции после всех корректировок уточняется приведенное сопротивление теплопередаче.

Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитывается в соответствии с приложением Е.

Приложение М
(справочное)

Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции

Толщина слоя, мм

Сопротивление паропроницанию Rпр, м2 ∙ ч ∙ Па/мг

1 Картон обыкновенный

2 Листы асбестоцементные

3 Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)

4 Листы древесно-волокнистые жесткие

6 Окраска горячим битумом за один раз

7 То же, за два раза

8 Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой и грунтовкой

9 Окраска эмалевой краской

10 Покрытие изольной мастикой за один раз

11 Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз

12 То же, за два раза

13 Пергамин кровельный

14 Полиэтиленовая пленка

16 Толь кровельный

17 Фанера клееная трехслойная

Приложение Н
(справочное)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания с использованием расчетов температурных полей

Н.1 Описание конструкции, выбранной для расчета

Стена с теплоизоляционной фасадной системой с тонким штукатурным слоем. Фасадная система монтируется на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняются из кирпичной кладки из полнотелого кирпича толщиной 250 мм (в один кирпич). Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 150 мм. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Под перекрытием проходит железобетонный ригель высотой 400 мм. Вертикальный разрез стены с фасадом и с оконными проемами схематично представлен на рисунке Н.1. Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Н.1.

Кладка из полнотелого кирпича или

Рисунок Н.1 — Схематическое изображение вертикального разреза стены с теплоизоляционным фасадом в зоне расположения светопроемов с оконными блоками

Н.2 Перечисление элементов, составляющих ограждающую конструкцию:

железобетонный ригель с участком перекрытия, утепленный слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки — плоский элемент 1;

кирпичная кладка, утепленная слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки — плоский элемент 2;

оконный откос, образованный железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки — линейный элемент 1;

оконный откос, образованный кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки — линейный элемент 2;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к железобетонному ригелю — точечный элемент 1;

дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к кирпичной кладке — точечный элемент 2.

Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции два вида плоских, два вида линейных и два вида точечных элементов.

Н.3 Геометрические характеристики проекций элементов

Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад содержит следующие светопроемы: 2400×2000 мм — 80 шт., 1200×2000 мм — 80 шт., 1200×1200 мм — 24 шт. Суммарная площадь светопроемов 611 м2.

Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета составляет: А = 2= 2129 м2;

суммарная протяженность торцов перекрытий, а также ригелей на фасаде составляет 822 м. Таким образом, площадь стены с основанием из монолитного железобетона (т. е. площадь проекции на поверхность фрагмента) составляет: А1 = 822(0,2 + 0,4) = 493 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна

площадь стены с основанием из кирпичной кладки: А2 = 2= 1636 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна

общая длина проекции оконного откоса, образованного железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L1 = 2,4 ∙ 80 + 1,2 ∙ 80 + 1,2 ∙ 24 = 317 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна 0150S

общая длина проекции оконного откоса, образованного кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L2 = (2,4 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 2,0) ∙ 80 + (1,2 + 2 ∙ 1,2) ∙ 24 = 1014 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна 0150S

общее количество тарельчатых дюбелей на железобетонном ригеле и торце перекрытия равно 3944 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м2 фрагмента равно: 0150S

общее количество тарельчатых дюбелей на кирпичной кладке равно 13088 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м2 фрагмента равно: 0150S

Н.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами.

Все температурные поля рассчитываются для температуры наружного воздуха минус 28 °С и температуры внутреннего воздуха 20 °С.

Для плоского элемента 1 удельные потери теплоты определяются по формулам (Е.6), (Е.3):

Для плоского элемента 2 удельные потери теплоты определяются аналогично:

Для линейного элемента 1 рассчитывается температурное поле узла конструкции, содержащего элемент. Определяется величина Вт/м, — потери теплоты через участок фрагмента с данным линейным элементом, приходящиеся на 1 пог. м.

Двумерное температурное поле представлено на рисунке Н.2.

Расчетный участок имеет размеры 426×800 мм. Площадь стены, вошедшей в расчетный участок, S1,1 = 0,532 м2.

Потери теплоты через стену с оконным откосом, вошедшую в участок, по результатам расчета температурного поля равны

Потери теплоты через участок однородной стены той же площади определяются по формуле (Е.10):

Дополнительные потери теплоты через линейный элемент 1 составляют:

= 12,0 — 7,0 = 5,0 Вт/м.

Удельные линейные потери теплоты через линейный элемент 1 определяются по формуле (Е.8):

Рисунок Н.2 — Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 1

Рисунок Н.3 — Температурное поле узла конструкции, содержащего линейный элемент 2

Расчеты удельных характеристик других элементов проводятся аналогично и сведены в таблицу Н.2.

Потери теплоты через участок однородной стены

Потери теплоты через неоднородной участок

Удельные потери теплоты

Удельный геометрический показатель

Линейный элемент 1 (рисунок Н.2)

Q1,1 = 7,0 Вт/м

Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С)

l1 = 0,149 м/м2

Линейный элемент 2 (рисунок Н.3)

Q2,1 = 6,7 Вт/м

Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С)

l2 = 0,476 м/м2

Точечный элемент 1 (рисунок Н.4)

n1 = 1,85 м/м2

Точечный элемент 2 (рисунок Н.5)

n2 = 6,15 м/м2

Рисунок Н.4 — Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 1

Рисунок Н.5 — Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 2

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Н.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены.

Данные расчетов сведены в таблицу Н.3.

Удельный геометрический показатель

Удельные потери теплоты

Удельный поток теплоты, обусловленный элементом

Доля общего потока теплоты через фрагмент, %

Плоский элемент 1

а1 = 0,232 м2/м2

U1 = 0,275 Вт/(м2 ∙ °С)

U1a1 = 0,0638 Вт/(м2 ∙ °С)

Плоский элемент 2

а2 = 0,768 м2/м2

U2 = 0,262 Вт/(м2 ∙ °С)

U2a2 = 0,201 Вт/(м2 ∙ °С)

Линейный элемент 1

l1 = 0,149 м/м2

Ψ1 = 0,104 Вт/(м ∙ °С)

Ψ1l1 = 0,0155 Вт/(м2 ∙ °С)

Линейный элемент 2

l2 = 0,476 м/м2

Ψ2 = 0,094 Вт/(м ∙ °С)

Ψ2l2 = 0,0447 Вт/(м2 ∙ °С)

Точечный элемент 1

n1 = 1,85 1/м2

χ1n1 = 0,00962 Вт/(м2 ∙ °С)

Точечный элемент 2

n2 = 6,15 1/м2

χ2n2 =0,0295 Вт/(м2 ∙ °С)

1/Rпр = 0,364 Вт/(м2 ∙ °С)

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции рассчитывается по формуле (Е.1).

Расчет приведённого сопротивления теплопередаче, Расчёт температурного поля.

Thượng Tá Quân Đội Nhân Dân Việt Nam

Вариант 2 отпадает. Сейчас уже даже самые отсталые экспертизы изучили СП 50 и «не брать в расчет» — не пролезет. Единственно что можно сделать — использовать ранее определенные КТО из справочных изданий и из СП230.13258000.2015 — характеристики теплотехнических неоднородностей

А так надо осваивать программу. О расчете ТП в программе Elcut я выкладывал документацию.

THERM пробовал юзать, непокатило. На начальном этапе всё дубово-совково, на последнем — свистелки и перделки. Как обычно, в этой стране. ELCUT намного проще, сейчас пользуюсь именно им.

Но по недоСП — точечную неоднородность нужно считать по трёхмерным полям, а у самих — двумерное в СП. Ахахах. Понабирали по объявлению у пивново ларька..

Трехмерное поле раньше считал по NCTERM, которое в составе Нормкада. Клёвая программа, реально клёвая. Жаль, что она не развивается. Её бы отдельно продавать надо.

А если считать лениво, то встречал СТО, где была туча-туча всяких узлов с уже посчитанными потоками.

я в теме))
на рисунке в недоСП проставлены размеры конструкции..
на самом деле нет никакой разницы какого размера (площади) брать участок..
берут обычно поменьше, так как количество узлов обычно программно ограничено.

2 мин. ——
я к тому, что возьмете ли Вы 426х800 или 270х340 — результат будет примерно одинаковым.

5 мин. ——
Толщина — это справочно, в расчете она не участвует

Thượng Tá Quân Đội Nhân Dân Việt Nam

Участки берут характерные, т.е. отражающие усредненное количество крепежа и прочих неоднородностей. Длина участка принимается 1 метр, а ширина такая, чтобы участок был типичным для конструкции. Для откоса или перемычки это будет ее ширина.

А толщина стен, глубина дюбелей задается отдельно. И каждый раз это надо делать по соображению.

Никакой современной литературы нет, старые авторы (например классический Фокин) преданы анафеме. Новую методику придумал Гагарин (НИИСФ) и объявил свой «элементный подход» единственно истинным. Руководствоваться надо СП, ГОСТ Р 54851-2011 и публикациями самого Гагарина. Но там везде одну и ту же картинку приводят. При этом четкие и однозначные указания отсутствуют.

Потери теплоты через стену с оконным откосом

В работе приведён обзор результатов исследований отечественных и зарубежных авторов конструкций заполнений световых проёмов зданий. Представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований теплопотерь через окна с двойным и тройным остеклением высотой более 2,5 м в зависимости от расположения оконных переплётов в инерционных стенах православных храмов толщиной dст = 0,9–1,54 м. Даны зависимости для расчёта общего коэффициента теплопередачи окна и прилегающего оконного откоса в толстостенных конструкциях, сравнимых по размерам с шириной окна. Определено рациональное расположение оконных коробок в проёмах, имеющих минимальные теплопотери через зону оконного проёма. Приведены графики, характеризующие минимальные размеры зоны возможной конденсации при рациональном расположении оконного переплета по отношению к продольной оси стены.

Одним из первых исследователей в этой области следует считать П. Сальмоновича, опубликовавшего в 1892 г. свою работу [1]. Первая же обстоятельная работа в области теплового режима окон выполнена О.А. Вутке в 1928 г. в Государственном институте сооружений [2].

В 1930–1940 гг. теплопередачей через оконные проемы занимались отечественные ученые К.Ф. Фокин [3], В.Д. Мачинский [4, 5], Е.И. Булгаков, В.В. Леонов, В.Л. Громов, Б.Ф. Васильев, М.А. Михеев, Р.Е. Бриллинг [6], И.В. Лукащик, Д.Я. Бояринцев и другие, а за рубежом – Мюлль, Рейхер, Якоб, Мак-Адамс, Ритшель-Браббе, Бергвал, Дальберг, Ниман, Шмидт и другие [2].

Следует отметить, в первую очередь, исследования К.Ф. Фокина [3] и В.Н. Богословского [7] по определению теплозащитных свойств двойного остекления, теплопередачи оконных проемов и откосов зданий, а также Р.Е. Брилинга по воздухопроницаемости ограждающих конструкций [6].

Из зарубежных исследований заслуживают наибольшего внимания работы Мюлля и Рейхера по изучению теплопередачи воздушных прослоек. Результаты этих исследований позже были дополнительно обработаны Якобом и М.А. Михеевым. Шмидт [8] на основании собственных экспериментов и опытов, проведенных Нуссельтом, Мюллем и Рейхером, Энном, Бекманом и Сельшопом над прослойками газов и жидкостей, сделал сводный обзор. На основе этого обзора, а также с учетом результатов Фойгта, Кришера, Вилькенса, Гехлера, Квирра и Райша Ниман установил зависимость теплопередачи воздушных прослоек от их формы и положения.

Изучение эксплуатации окон в условиях развития площади остекления и увеличения этажности зданий проводили Г.Ф. Кузнецов, В.Е. Константинова, И.С. Либер, И.Ф. Ливчак, Ю.А. Калядин, А.И. Ананьев, И.С. Шаповалов, Н.Н. Разумов и другие.

Большой вклад в определение теплотехнических характеристик различных конструкций окон и разработку методов их расчета внесли ученые НИИСФ (Москва). Данной проблемой занимались В.К. Савин, В.А. Дроздов, Н.П. Сигачев, В.И. Бурцев, Н.С. Давыдова, А.А. Верховский.

Также заслуживают серьёзного работы П.С. Лобкова, Б.А. Крупнова, Н.П. Умняковой, Е.А. Петровой, В.Н. Варапаева, Ю.Я. Кувшинова, С.В. Карапетяна, В.Н. Шершнева, Петрова Е.В.

Площадь световых проемов православных храмов составляет в среднем от 15 до 30 % общей поверхности наружных стен [9]. В этих зданиях расход теплоты распределялся приблизительно следующим образом: 40 % тепловой энергии идет на нагрев вентиляционного воздуха, около 40 % — на покрытие потерь через окна, около 20 % — на покрытие теплопотерь через стены и перекрытия [10].

Влияние конструкции заполнения переплета на теплопотери через окна показано на рис. 1 [10]. Расчет эффективности применения заполнений световых проёмов с повышенной теплозащитой показывает, что при устройстве окон с теплозащитными экранами теплопотери зданий снижаются на 7–11 %, а при использовании теплоотражающих стекол – в среднем на 9 % [10]. Приведенные затраты на заполнение оконных проемов с повышенной теплозащитой на 2–9 % меньше, чем затраты при тройном остеклении. В период резкого похолодания, как показывают натурные наблюдения, теплопотери через окна составляют до 80 % и более от общих потерь [11]. Максимальные потери теплоты помещением Qогр совпадают во времени с наибольшими теплопотерями через окна. Окна практически не обладают тепловой инерцией, поэтому наибольшие теплопотери через них соответствуют минимальной наружной температуре [12].

Обращаясь к изучению лучших образцов народного творчества в области строительства жилищ, можно установить, что народными зодчими при выборе оконных проемов прекрасно учитывались местные климатические особенности и гигиенические требования.

Архитектурные особенности зданий православных храмов, количество и возможное расположение окон культовой архитектуры и сведения об исследуемых храмах рассмотрены в [13].

Рис. 1. Потери тепла через окна с двойным остеклением в раздельных деревянных переплетах: 1 – с обычным стеклом; 2 – с теплоотражающим стеклом; 3 – с теплозащитным экраном из синтетической пленки; 4 – то же, из поролона; 5 – то же, из пенопласта

Наибольшее распространение в России получили окна с деревянными, стальными и алюминиевыми переплетами. Реже использовались окна с комбинированными переплетами.

Изменение температуры вблизи оконных и дверных проемов тем значительнее, чем толще стена и чем меньше расстояние между оконными переплетами. При этом температура внутренней поверхности стены несколько повышается по мере приближения к проему, а на откосах проема резко понижается.

Решенная В.Н. Богословским задача [7] применима только для стен с толщиной соизмеримой с толщиной оконной коробки. В случае значительного превышения толщины стены dо над толщиной оконной коробки dок нулевая изотерма не проходит через середину оконного переплета, что подтверждается натурными и расчетными данными [14].

Расчет тепловых потоков, термического сопротивления и температурных полей был проведён для двойного и тройного остекления в храмах.

Расчетная схема теплопередачи через двухслойную светопрозрачную конструкцию представлена на рис. 2.

Рис. 2. Расчетная схема теплопередачи через двухслойную светопрозрачную конструкцию

В холодный период у внутренней поверхности остекления образуется ниспадающий конвективный поток, а у наружной – восходящий. В воздушной замкнутой прослойке возникает циркуляционное движение с обратносимметричными пограничными слоями.

В результате экспериментальных исследований было установлено, что циркуляция воздуха в межстекольном пространстве для наиболее распространённых конструкций окон в храмах начинается при толщине dок = 220 мм для высоты оконной коробки hок = 2,5–3 м; при толщине dок = 200 мм для высоты оконной коробки hок = 3–4 м; при толщине dок = 160 мм для высоты оконной коробки hок > 4 м.

Расчёт теплопотерь через оконные проемы церквей следует выполнять с учетом коэффициента дополнительной теплопередачи DК через откосы, прибавляя его значение к коэффициенту теплопередачи окна К′ок.

В результате общий коэффициент теплопередачи окна в толстостенных конструкциях храма будет равен:

Коэффициент дополнительной теплопередачи окна DК определяется по формуле:

(2)

где qw – удельные дополнительные потери теплоты через оконный откос, Вт/(м⋅°С); Р – периметр оконного проема, м; F – площадь оконного проема, м2.

Оконные рамы храмов имеют формы, отличающиеся от прямоугольных. Для того, чтобы увязать дополнительные теплопотери через откосы с конфигурацией оконного проема, они определяются по величине удельных дополнительных потерь теплоты qw через единицу длины периметра оконного откоса, имеющего температуру ниже температуры внутренней поверхности плоскости стены за пределами влияния двухмерного температурного поля откоса.

На рис. 3 и 4 приведены результаты теоретических и экспериментальных исследований величины qw в зависимости от температуры внутреннего tв и наружного tн воздуха, толщины стены dо и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены . Данная зависимость наиболее существенна при сравнимых размерах ширины оконного проема храма с толщиной ограждения dо. В этом случае нулевая изотерма не совпадает с осью стены.

Величина удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw определяется из рис. 3 и 4.

По выражению (2) рассчитывается коэффициент дополнительной теплопередачи окна DК. Значение коэффициента теплопередачи конструкции окна К’ок находится по СТО [15].

Исследование влияния расположения оконной коробки в проеме показало, что при перемещении коробки к внутренней поверхности стены вблизи окна температура изменяется. Сопротивление теплопередаче окна с учетом потерь через оконные откосы при этом уменьшается до 30 % при традиционном расположении оконного переплёта на четверть к наружной поверхности стены.

Рис. 3. Результаты теоретических (нечетные цифры) и экспериментальных (четные цифры) исследований величины удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw в зависимости от температуры внутреннего tв = 14 °С и наружного tн = –8. 30 °С воздуха, толщины стены dо = 1,04м и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены

Рис. 4 Результаты теоретических (нечетные цифры) и экспериментальных (четные цифры) исследований величины удельных дополнительных теплопотерь через оконный откос qw в зависимости от температуры внутреннего tв = 14 °С и наружного tн = –8. 30 °С воздуха, толщины стены dо = 1,16 м и положения двойного оконного деревянного переплета толщиной dок = 0,15 м по отношению к продольной оси стены

Из анализа результатов, приведённых на рис. 3 и 4 следует, что только за счет рационального расположения оконного переплета можно достичь экономии тепловой энергии в церквях порядка 3,5–7 % от общих теплопотерь здания. К этому следует добавить, что уменьшенная величина зоны возможной конденсации на поверхности откоса будет способствовать сохранности фресок и художественной росписи интерьера собора.

В результате можно сделать следующие выводы:

1. В нормах на проектирование и строительство зданий и сооружений отмечается ужесточение требований к ограждающим конструкциям как у нас в стране, так и за рубежом.

2. Теплопотери через окна в большинстве случаев составляют большую долю теплопотерь через ограждающие конструкции зданий.

3. Теплопотери через оконные откосы и их тепловой режим определяются конструкцией и расположением оконного переплета по отношению к продольной оси стены храма.

4. Теплопотери через оконные откосы составляют значительную долю потерь тепла за счет нарушения однородности температурного поля в ограждающих конструкциях.

5. При установке оконных блоков следует определять их рациональное положение с точки зрения уменьшения теплопотерь, минимизации ширины плоскости возможной конденсации на поверхности откосов или ее исключения.

Отопление расчет теплопотерь

05.05.2017 09:25

За расчетное значение tв при расчете отопления принимают температуру воздуха на высоте 1,5 м от пола и на расстоянии 1 м от наружной стены. Расчетные значения tв определяются назначением помещений: в жилых помещениях t в = 18°С, при температуре наружного воздуха (холодной пятидневки) tхп ниже -31°С t в = 20°С; на лестничной клетке t в = 16°С; в кухне t в = 18°С; в ванных комнатах t в = 25°С; в помещениях детских и больничных учреждениях t в = 18…25°С; в служебных помещениях t в = 16…18°С.

В качестве исходных данных для выполнения расчета отопления, определения теплозащитных свойств ограждающих конструкций и проектирования систем отопления принимаются термодинамические параметры внутреннего и наружного воздуха и теплофизические характеристики строительных материалов ограждений.

Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт, с округлением до 10 Вт для помещений по формуле:

Q = A(tp − texp )(1 +. ∑. β)n / R , где

А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;

R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м2⋅°С)/Вт.

Методы расчета приведенного сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций 4.1 Общие положения 4.1.1 Приведенное сопротивление теплопередаче наружной неоднородной ограждающей конструкции здания R’a. м2 • “C/Вт, представляет собой основную теплозащитную характеристику наружного ограждения, в основу расчета которого положена усредненная по площади плотность теплового потока q. Вт/м2. проходящего через ограждение в расчетных условиях эксплуатации

Rr0 ^ ( t , „ , — toxt)/q. Численные значения теплового потока, проходящего через неоднородное ограждение, определяют на основе расчета одно-, двух- и трехмерных температурных полей. Участки многослойного ограждения, имеющие однородные теплоизоляционные, конструкционные и прочие слои, расположенные перпендикулярно к направлению теплового потока, возникающего при эксплуатации здания, и удаленные от всякого рода теплотехнических неоднородностей и теплопроводных включений, обеспечивают равномерную по площади теплопередачу и характеризуются условным (по глади) сопротивлением теплопередаче. При проектировании наружных ограждающих конструкций здания в силу конструктивных особенностей оболочки здания и видов наружных ограждений возникают различного рода теплотехнические неоднородности: они в силу конструктивных особенностей примыкания наружных и внутренних ограждений имеют преимущественно линейный характер (наружные и внутренние углы наружных стен, примыкания наружных стен к внутренним стенам и перекрытиям, примыкания наружных стен к покрытиям и перекрытиям первого этажа над холодным подвалом или уложенным по грунту, стыки между соседними панелями, откосы проемов). Теплопотери через эти виды теплотехнических неоднородностей определяют расчетом на ЭВМ двухмерных стационарных температурных полей фрагментов наружных ограждений при расчетных значениях температур разделяемых воздушных сред и условиях теплообмена на поверхностях расчетного фрагмента. В многослойных ограждающих конструкциях для обеспечения конструктивной целостности и устойчивости в эксплуатационных условиях вводят различные типы связей между облицовочными слоями (соединительные ребра, в т. ч. перфорированные, гибкие стержневые связи, шпонки). К этой категории неоднородностей относятся угловые примыкания откосов проемов, примыкания угла наружных стен к покрытию или перекрытию первого этажа. Теплопотери через эти виды теплопроводных включений или примыканий определяют расчетом на ЭВМ двухмерных (в цилиндрических координатах) или трехмерных стационарных температурных полей фрагментов при расчетных значениях температур и условиях теплообмена. 4.1.2 Таким образом, теплотехнический расчет неоднородных наружных ограждающих конструкций. содержащих углы, проемы с заполнениями (оконными и дверными блоками, воротами), соединительные элементы между наружными облицовочными слоями (ребра, шпонки, стержневые связи), сквозные и несквозные теплопроводные включения, выполняют на основе расчета температурных полей. Приведенное сопротивление теплопередаче РУа, м2 еС/Вт. неоднородной ограждающей конструкции или ее участка (фрагмента) вычисляют по формуле

где
А — площадь неоднородной ограждающей конструкции (стены, окна, двери, ворот) или ее фрагмента. м2. по размерам с внутренней стороны, включая откосы оконных и дверных проемов (для стен);

О — суммарный тепловой поток через конструкцию или ее фрагмент площадью А, Вт, определяемый на основе расчета температурного поля на ЭВМ либо экспериментально по ГОСТ 26254 или ГОСТ 26602.1 с внутренней стороны:

п — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый в соответствии с таблицей 6 [1 ] с учетом примечания к этой таблице:

tM — расчетная температура внутреннего воздуха. °С. принимаемая по ГОСТ 30494:

U — расчетная температура наружного воздуха. °С. принимаемая по средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92,